燃?xì)忮仩t間如何安裝防爆線管 散熱損失低效率更高

導(dǎo)讀：

某電廠亞臨界機(jī)組鍋爐末級(jí)過(guò)熱器鋼管在原定位滑塊焊接處發(fā)生泄漏.采用宏觀檢驗(yàn)、力學(xué)性能試驗(yàn)、金相檢驗(yàn)、掃描電鏡以及能譜分析等方法對(duì)鋼管泄漏原因進(jìn)行了分析.結(jié)果表明:焊接工藝執(zhí)行不當(dāng)造成鋼管在焊接定位滑塊時(shí)局部管壁組織發(fā)生相變,鋼管熱影響區(qū)在長(zhǎng)期運(yùn)行后抗蠕變性能下降是導(dǎo)致鋼管在運(yùn)行時(shí)發(fā)生泄漏的主要原因。

某電廠亞臨界機(jī)組鍋爐末級(jí)過(guò)熱器鋼管在原定位滑塊焊接處發(fā)生泄漏.采

某電廠亞臨界機(jī)組鍋爐末級(jí)過(guò)熱器鋼管在原定位滑塊焊接處發(fā)生泄漏.采用宏觀檢驗(yàn)、力學(xué)性能試驗(yàn)、金相檢驗(yàn)、掃描電鏡以及能譜分析等方法對(duì)鋼管泄漏原因進(jìn)行了分析.結(jié)果表明:焊接工藝執(zhí)行不當(dāng)造成鋼管在焊接定位滑塊時(shí)局部管壁組織發(fā)生相變,鋼管熱影響區(qū)在長(zhǎng)期運(yùn)行后抗蠕變性能下降是導(dǎo)致鋼管在運(yùn)行時(shí)發(fā)生泄漏的主要原因。

燃?xì)忮仩t鍋筒上下壁為什么會(huì)有溫差燃?xì)忮仩t鍋筒上下壁產(chǎn)生溫差會(huì)對(duì)

燃?xì)忮仩t間如何安裝防爆線管鍋筒上下壁為什么會(huì)有溫差燃?xì)忮仩t鍋筒上下壁產(chǎn)生溫差會(huì)對(duì)鍋爐本體造成一定的損害，使鍋筒上壁受到壓縮的應(yīng)力，下壁受拉伸的應(yīng)力，應(yīng)力達(dá)到一定程度就會(huì)出現(xiàn)燃?xì)忮仩t鍋筒損傷甚至產(chǎn)生裂紋。為什么會(huì)產(chǎn)生溫差這種現(xiàn)象呢？那是由于燃?xì)忮仩t點(diǎn)火初期鍋筒上下壁會(huì)產(chǎn)生一定程度的溫差，那是由于燃?xì)忮仩t在升溫初期，鍋筒上壁金屬蒸汽溫度低，蒸汽在鍋筒上壁面發(fā)生凝結(jié)放熱，鍋筒下壁與水接觸也發(fā)生水對(duì)下壁面的接觸放熱，但由于蒸汽凝結(jié)時(shí)的放熱系數(shù)要比水的要大，鍋筒上壁吸熱多，所以燃?xì)忮仩t的汽包上臂溫度升高比下壁快得多。這要求我們?cè)谌細(xì)忮仩t運(yùn)行時(shí)候要注意一些運(yùn)行事項(xiàng)，這樣才能避免燃?xì)忮仩t的損壞，保證燃?xì)忮仩t的正常運(yùn)行。

清潔能源蘭炭粉價(jià)格低且污染物排放量小,但其著火和燃盡困難.可再生能

清潔能源蘭炭粉價(jià)格低且污染物排放量小,但其著火和燃盡困難.可再生能源生物質(zhì)清潔低碳、易于獲取且利于著火,但其能量密度低.二者混燃可有效改善蘭炭粉的著火和燃燒特性,解決生物質(zhì)能量密度低的問(wèn)題,有利于提高燃料適用性.針對(duì)煤科院自主研發(fā)的水冷式和風(fēng)冷式鍋爐,研究了不同摻混比例對(duì)蘭炭粉和生物質(zhì)混燃特性的影響,分析了不同型式的鍋爐中不同混燃特性產(chǎn)生的原因.采用數(shù)值模擬方法建立了三維等比例模型,綜合考慮了湍流、傳熱、揮發(fā)分析出和燃燒、固定碳燃燒、顆粒流動(dòng)等實(shí)際燃燒過(guò)程.模型計(jì)算結(jié)果與文獻(xiàn)試驗(yàn)結(jié)果的相對(duì)誤差不超過(guò)5％,從而驗(yàn)證了模型的準(zhǔn)確性.分析對(duì)比了不同摻混比例下,兩類鍋爐燃燒器出口溫度分布、燃燒區(qū)域溫度分布、爐膛出口溫度分布及氧含量分布等.結(jié)果表明:水冷式鍋爐中,摻混比例為2/8時(shí)燃燒器出口平均溫度和最高溫度、燃燒區(qū)域平均溫度以及爐膛出口平均溫度均最高,爐膛出口平均氧含量為最低值6％,燃燒性能最好,4/6和10/0時(shí)最差.風(fēng)冷式鍋爐中,摻混比例為4/6時(shí)燃燒器出口平均溫度和最高溫度達(dá)到最高,氧含量最低,為4.8％,因此燃燒性能最好,8/2和10/0時(shí)最差.隨摻混比例增大,兩類鍋爐燃燒器內(nèi)的著火位置逐漸向前錐推移并在前錐最前端出現(xiàn)最高溫度;水冷式鍋爐著火位置偏向前錐時(shí)對(duì)爐膛內(nèi)燃燒性能下降的影響較大.兩類鍋爐相比,風(fēng)冷式鍋爐的各溫度參數(shù)明顯較高,氧含量較低;水冷式鍋爐在最佳工況2/8時(shí),除燃燒區(qū)域最高溫度外,各溫度參數(shù)均低于風(fēng)冷式,氧含量高1％,燃燒性能低于風(fēng)冷式鍋爐;風(fēng)冷式鍋爐處于最差工況8/2時(shí),溫度比水冷式鍋爐高300～700K,氧含量是其1/2,故燃燒性能高于水冷式鍋爐;在相同摻混比例下,風(fēng)冷式鍋爐燃燒性能明顯優(yōu)于水冷式鍋爐。

國(guó)家積極推進(jìn)冬季清潔取暖的好處與意義：近些年來(lái)，我國(guó)各大省市均在積極推進(jìn)冬季清潔取暖，從燃料供應(yīng)選擇與控制排放方面入手，皆取得了很大成效。那么，我國(guó)堅(jiān)持推動(dòng)清潔取暖的意義何在呢，清潔取暖又會(huì)給人們的生活帶來(lái)什么好處呢？跟隨方快鍋爐，一起來(lái)了解其中緣由吧。

鍋爐水容積小，傳熱更迅速，無(wú)論是升溫還是升壓都很快。點(diǎn)火啟動(dòng)后5分鐘即可輸出所需的蒸汽和熱水，并且配有高效能的汽水分離器，確保蒸汽和熱水的品質(zhì)。

結(jié)論：

某電廠亞臨界機(jī)組鍋爐末級(jí)過(guò)熱器鋼管在原定位滑塊焊接處發(fā)生泄漏.采用宏觀檢驗(yàn)、力學(xué)性能試驗(yàn)、金相檢驗(yàn)、掃描電鏡以及能譜分析等方法對(duì)鋼管泄漏原因進(jìn)行了分析.結(jié)果表明:焊接工藝執(zhí)行不當(dāng)造成鋼管在焊接定位滑塊時(shí)局部管壁組織發(fā)生相變,鋼管熱影響區(qū)在長(zhǎng)期運(yùn)行后抗蠕變性能下降是導(dǎo)致鋼管在運(yùn)行時(shí)發(fā)生泄漏的主要原因。燃?xì)忮仩t鍋筒上下壁為什么會(huì)有溫差燃?xì)忮仩t鍋筒上下壁產(chǎn)生溫差會(huì)對(duì)鍋爐本體造成一定的損害，使鍋筒上壁受到壓縮的應(yīng)力，下壁受拉伸的應(yīng)力，應(yīng)力達(dá)到一定程度就會(huì)出現(xiàn)燃?xì)忮仩t鍋筒損傷甚至產(chǎn)生裂紋。清潔能源蘭炭粉價(jià)格低且污染物排放量小,但其著火和燃盡困難.可再生能源生物質(zhì)清潔低碳、易于獲取且利于著火,但其能量密度低.二者混燃可有效改善蘭炭粉的著火和燃燒特性,解決生物質(zhì)能量密度低的問(wèn)題,有利于提高燃料適用性.針對(duì)煤科院自主研發(fā)的水冷式和風(fēng)冷式鍋爐,研究了不同摻混比例對(duì)蘭炭粉和生物質(zhì)混燃特性的影響,分析了不同型式的鍋爐中不同混燃特性產(chǎn)生的原因.采用數(shù)值模擬方法建立了三維等比例模型,綜合考慮了湍流、傳熱、揮發(fā)分析出和燃燒、固定碳燃燒、顆粒流動(dòng)等實(shí)際燃燒過(guò)程.模型計(jì)算結(jié)果與文獻(xiàn)試驗(yàn)結(jié)果的相對(duì)誤差不超過(guò)5％,從而驗(yàn)證了模型的準(zhǔn)確性.分析對(duì)比了不同摻混比例下,兩類鍋爐燃燒器出口溫度分布、燃燒區(qū)域溫度分布、爐膛出口溫度分布及氧含量分布等.結(jié)果表明:水冷式鍋爐中,摻混比例為2/8時(shí)燃燒器出口平均溫度和最高溫度、燃燒區(qū)域平均溫度以及爐膛出口平均溫度均最高,爐膛出口平均氧含量為最低值6％,燃燒性能最好,4/6和10/0時(shí)最差.風(fēng)冷式鍋爐中,摻混比例為4/6時(shí)燃燒器出口平均溫度和最高溫度達(dá)到最高,氧含量最低,為4.8％,因此燃燒性能最好,8/2和10/0時(shí)最差.隨摻混比例增大,兩類鍋爐燃燒器內(nèi)的著火位置逐漸向前錐推移并在前錐最前端出現(xiàn)最高溫度;水冷式鍋爐著火位置偏向前錐時(shí)對(duì)爐膛內(nèi)燃燒性能下降的影響較大.兩類鍋爐相比,風(fēng)冷式鍋爐的各溫度參數(shù)明顯較高,氧含量較低;水冷式鍋爐在最佳工況2/8時(shí),除燃燒區(qū)域最高溫度外,各溫度參數(shù)均低于風(fēng)冷式,氧含量高1％,燃燒性能低于風(fēng)冷式鍋爐;風(fēng)冷式鍋爐處于最差工況8/2時(shí),溫度比水冷式鍋爐高300～700K,氧含量是其1/2,故燃燒性能高于水冷式鍋爐;在相同摻混比例下,風(fēng)冷式鍋爐燃燒性能明顯優(yōu)于水冷式鍋爐。國(guó)家積極推進(jìn)冬季清潔取暖的好處與意義：近些年來(lái)，我國(guó)各大省市均在積極推進(jìn)冬季清潔取暖，從燃料供應(yīng)選擇與控制排放方面入手，皆取得了很大成效。